2. 2 退火保溫時間對力學性能的影響
圖 2是退火溫度為 850 ℃(空冷 )時 , 不同保溫時間對拉伸性能的影響規律。由圖 2 可知 ,850 ℃退火時 , 保溫時間在 1～3 h區間 , 室、高溫拉伸強度隨保溫時間延長而升高 ; 3 h后 , 強度隨時間延長呈下降趨勢。在整個溫度區間 , 塑性變化不大。故在 850 ℃退火時 , 保溫時間3h室溫、500 ℃高溫拉伸性能最優。以上試驗結果表明 , 對于大鍛件 , 通過改變退火溫度及時間可以提高鍛件的性能 , 也就是存在熱處理強化的可能性 , 其原因及其機制值得注意。
2. 3 分析與討論
本文研究的 TA15鈦合金大規格棒材制成的大型鍛件出現隨退火溫度升高 , 強度升高的規律 , 與傳統意義上 BT20或國產 TA15鈦合金小棒材 /小鍛件隨退火溫度升高 , 強度下降的規律不同。這種不同與材料的化學成分、再結晶及第二相析出有關。
首先是化學成分的影響 , 通常小棒材化學成分 β穩定元素取中下限 , 反映在 Mo當量上 , Mo當量小于 2. 5 (β相穩定系數 Kβ ≤0. 25) , 如俄羅斯 2002年 5月全俄輕合金研究院 ( ВИЛС)的資深研究員З. И. 以拉諾夫在討論 BT20 鈦合金退火對組織和力學性能影響的研究論文中認為[ 10 ] : Ф18 mm的熱軋棒材在 650～900 ℃范圍內退火 , 將導致σb 和σ0. 2下降的趨勢 , 總下降約 100 MPa, ψ增加 5% ,a KU增加 20 J·cm-2 , 而 δ值基本上沒有變化 , 該合金 Mo當量 =2. 26 ( Kβ =0. 226) , 是典型的近 α合金。但我們對大鍛件的研究得出的結論恰恰相反 ,即退火溫度從 800～890 ℃以前 , 強度是逐漸遞增的。如本研究用材 Mo當量達 3. 51 ( Kβ = 0. 351) ,成分已屬于 α2β兩相合金范圍 , 存在通過熱處理強化的可能性。
化學成分因素是導致該合金出現熱處理強化的前提 , 而退火過程中出現的再結晶軟化與析出強化是出現上述規律的根本原因。眾所周知 , 不論是再結晶還是析出均是熱激活過程 , 需要能量作為驅動力 , 隨著溫度的升高 , 析出第二相的比例與可能性增大 , 因此出現隨退火溫度升高 , 抗拉強度增大的現象。而屈服強度σ0. 2出現谷值的現象 (圖1 ( a) ) , 則是由于 β轉變組織基體分解析出第二相導致基體軟化 (再結晶軟化也有作用 ) , 從而引起屈服強度下降。因此 , 890 ℃以前的強化過程 , 析出第二相起主導作用 , 再結晶軟化起次要作用; 890 ℃以后 , 則是再結晶軟化起主導作用 (析出的過時效也是軟化的一個原因 ) 。
另外 , 從不同溫度退火后的 SEM 照片 (圖 3 )可以看出 , 退火溫度 800 ℃及以下 , β轉變組織中無析出 , 如圖 3b。當退火溫度升高到 840 ℃及以上時 , β轉變組織中析出彌散、均勻分布的細小次生α相 , 如圖 3 ( d) , 起到強化效果。當 890 ℃退火時 , 整個 β轉變組織中彌散、均勻分布的細小次生α相增多 , 如圖 3f, 強化效果最好。當 890 ℃以上退火時 , 次生α相明顯長大、粗化 , 如圖 3 ( h) , 導致強化效果減弱。
顯然 , 再結晶是在加熱和保溫期間完成的 , 而析出則是在隨后冷卻過程中完成的。保溫時間的長短主要與再結晶軟化有關 , 隨退火保溫時間延長 , 合金的回復和再結晶進行的更為完全 , 導致合金中結構缺陷密度不斷降低 , 助長再結晶的軟化作用 , 而使強化效果降低 , 出現強度降低、塑性提高的現象。另外 , 從提高生產效率和降低氧化層厚度的角度考慮 , 大鍛件退火時間也不宜過長。
3 、結 論
1） TA15鈦合金鍛件抗拉強度隨著退火溫度的升高而增大 , 在 800～890 ℃溫度范圍內 , 室溫強度升幅達 90 MPa, 500 ℃高溫強度升幅達 130MPa; 室溫和 500 ℃高溫塑性變化不大。
2）隨退火保溫時間增加 , 室溫拉伸強度呈峰值變化 , 3h最高。室溫和 500℃高溫塑性基本不變。
3）強度隨退火溫度升高而提高的原因是由于退火過程中基體β轉變組織析出第二相 , 其強化機制為析出強化。
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