式中,Rw為管壁變形量;RD為直徑變形量。
1.2試驗(yàn)方法
(1)對(duì)上述管材試樣的橫截面(如圖1所示的RD-TD面)進(jìn)行機(jī)械磨拋和化學(xué)拋光,之后利用掃描電鏡配置的電子背散射衍射(EBSD)系統(tǒng)對(duì)不同工藝管材的EBSD數(shù)據(jù)進(jìn)行采集,并利用Channel 5軟件對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理。
(2)根據(jù)GB/T 228.1《金屬材料拉伸試驗(yàn)第1部分:室溫試驗(yàn)方法》和GB/T 228.2《金屬材料拉伸試驗(yàn)第2部分:高溫試驗(yàn)方法》,利用萬能材料試驗(yàn)機(jī)開展管材試樣室溫和315℃下的拉伸性能測(cè)試,獲得力學(xué)性能數(shù)據(jù)。
2、結(jié)果與討論
2.1微觀組織
表1鋯合金管材成品軋制工藝參數(shù)
| 編號(hào) | 尺寸變化/(直徑/mmx壁厚/mm) | Q值 | 變形量/% | 軋制工藝參數(shù) |
| 1# | Φ17.78x1.83→Φ11.03x0.47 | 1.96 | 83.0 | 軋制車速200次/min,送進(jìn)量0.7mm/次 |
| 2# | Φ17.78x1.83→Φ12.45x0.60 | 2.24 | 75.6 | 軋制車速200次/min,送進(jìn)量0.7mm/次 |
| 3# | Φ17.78x2.2→Φ12.45x0.60 | 2.43 | 79.3 | 軋制車速200次/min,送進(jìn)量0.7mm/次 |
| 4# | Φ17.78x2.2→Φ12.45x0.60 | 2.43 | 79.3 | 軋制車速150次/min,送進(jìn)量1.0mm/次 |
表2鋯合金管材織構(gòu)取向因子
| 試樣 | FRD | FTD | FAD |
| 1# | 0.624 | 0.344 | 0.032 |
| 2# | 0.650 | 0.311 | 0.038 |
| 3# | 0.657 | 0.310 | 0.033 |
| 4# | 0.627 | 0.337 | 0.035 |
| 1#退火 | 0.629 | 0.324 | 0.047 |
| 2#退火 | 0.650 | 0.309 | 0.041 |
3、結(jié)論
本文以自主新型鋯合金為研究對(duì)象，對(duì)不同成品軋制工藝參數(shù)制備的鋯合金管材退火前后的微觀組織和拉伸性能進(jìn)行了研究，得到的主要結(jié)論如下:
(1)鋯合金管材成品軋制時(shí)的Q值決定了織構(gòu)取向，Q值越大，徑向織構(gòu)取向因子越大，有利于氫化物沿周向析出分布。
(2)不同成品軋制工藝參數(shù)制備的鋯合金管材經(jīng)再結(jié)晶退火后，室溫拉伸性能相當(dāng)，315℃高溫拉伸性能存在差別，主要與管材的晶界類型、滑移系數(shù)量等有關(guān)。
(3)成品軋制時(shí)的軋制速度和送進(jìn)量會(huì)影響管材的織構(gòu)，但對(duì)管材的強(qiáng)度和塑性影響不大，為了獲得較好的管材表面質(zhì)量和尺寸精度通常選擇較小的送進(jìn)量。
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（注，原文標(biāo)題：成品軋制和退火對(duì)鋯合金管材微觀組織及力學(xué)性能的影響_程竹青）
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